1樓：洪範周
客廳長5.9m、寬4.5m，其周圍4邊應設鋼筋混凝土樑，如果中間不加樑，樓板厚內度應有150mm厚，而容且要用c25砼，上層負彎矩鋼筋應為直徑12mm.
間距200mm;底層鋼筋應為直徑10.間距180.。建議補救措施：
中間加大梁（c25砼，樑寬240，高450，底筋4條直徑，其中在1/4跨度處，上彎至樑兩端支座，支座上部每端另加2條直徑25的負筋。鋼箍直徑8mm間距200mm.）此樑只好加在樓板之上。
而且要將鋼箍穿過樓板，難於施工。好處是樓下看不見樑。也可選用#40工字鋼，直接插入樓板之下，然後以薄鋼片塞緊。
最為省事。至於樓板頂面，應銼毛沖洗之後，加鋪直徑6mm.間距100x100的鋼筋網，用c25細石混凝土再鋪60mm厚，加強養護。
以防滲漏。
2樓：匿名使用者
資料提供不全來，猜著說一下。源5.9＊4.5的板下有牆或樑麼？如沒bai有則板做
薄了，du板厚最zhi小不得小於跨度的dao1／40.。薄了，變形就超規定，塌腰過大當然影響使用。如四邊裂縫在客廳頂板上，板薄也是重要原因，這是因為板厚度不夠，抗剪能力就不足，而牆邊剪力最大。
這種情況不加固就不宜居住了。
如裂縫在靠近板下的牆上，那可能的原因之一是牆和板變形不協調引起的。溫度變形，受力變形都有可能。暫住應問題不大，但要儘快針對原因處理，如加保溫層或改善受力條件等。
猜的不一定符合你的實際情況，但想盡力幫你是真的。
最後提醒一下，無論如何處理，都要諮詢專業人士，不要自己隨意搞。切切！
3樓：覃賢文
5.9mx4.5m應用直徑14mm@150的螺紋鋼（材質20msi）布筋,你用的是6mm圓鋼（q235)強度不夠，產生了變形，很危險,不安全，最好撤了重做。
4樓：匿名使用者
板配鋼筋太小應10mm間距150mm、分佈筋8mm間距150mm、負筋同板配鋼筋!!厚度是12公分砼c25、、、、、、、請問裂縫有多大、長、形狀?????
標準層客廳為5m×8.5m，應該配置多大的板鋼筋？
5樓：不曾夨來過
雙向板跨厚
bai比不大於40，可取板厚110；
鋼筋du雙層雙向zhi圓8@200就行了；
樑高按dao
跨度取，一般回連續樑取1/10~1/15，簡支樑取得答更大點（建議你看下混凝土結構設計手冊，不太好直接表述），寬高比一般為2~3.5，建議截面尺寸為在200x500或600，還要視具體情況；
6樓：匿名使用者
樓板計算書
一、基本資料：
1、房間編號：62616964757a686964616fe58685e5aeb931333332393462 1
2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
3、荷載：
永久荷載標準值：g ＝ 5.00 kn/m2
可變荷載標準值：q ＝ 2.00 kn/m2
計算跨度 lx = 8500 mm ；計算跨度 ly = 5000 mm
板厚 h = 140 mm； 砼強度等級：c20；鋼筋強度等級：hrb400
4、計算方法：彈性演算法。
5、泊松比：μ＝1/5.
6、程式自動計算樓板自重。
二、計算結果：
mx =(0.00716+0.03710/5)*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 5.0^2 = 3.21kn·m
asx= 280.00mm2，實配φ 8@150 (as ＝ 335.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.239%
my =(0.03710+0.00716/5)*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 5.0^2= 8.48kn·m
asy= 280.00mm2，實配φ 8@150 (as ＝ 335.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.239%
mx' =0.05710*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 5.0^2 = 12.56kn·m
asx'= 305.43mm2，實配φ 8@150 (as ＝ 335.mm2,可能與鄰跨有關係)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.239%
my' =0.07976*(1.20* 5.0+1.40* 2.0)* 5.0^2 = 17.55kn·m
asy'= 436.05mm2，實配φ 8@100 (as ＝ 503.mm2,可能與鄰跨有關係)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.359%
三、跨中撓度驗算：
mq -------- 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值
(1)、撓度和裂縫驗算引數：
mq =(0.00716+0.03710/5)*(1.0* 5.0+0.5* 2.0 )* 5.0^2 = 2.19kn·m
es ＝ 200000.n/mm2 ec ＝ 25413.n/mm2
ftk ＝ 1.54n/mm2 fy ＝ 360.n/mm2
(2)、在荷載效應的準永久組合作用下，受彎構件的短期剛度 bs：
①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 2.19/(0.87* 113.* 335.) = 66.38n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 70000.=0.00479
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00479* 66.38) = -2.054
當 ψ＜0.2 時，取ψ ＝ 0.2
②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 αe：
αe ＝es / ec ＝200000.0/ 25413.0 = 7.870
③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf'：
矩形截面，γf' ＝ 0
④、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ ＝ as / b / ho ＝ 335./1000/ 113.=0.00297
⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 bs 按公式（混凝土規正規化 7.2.3－1）計算:
bs=es*as*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αe*ρ/(1+ 3.5γf')]
bs＝ 200000.* 335.* 113.
^2/[1.15*0.200+0.
2+6*7.870*0.00297/(1+3.
5*0.00)]= 1501.30kn·m2
(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響係數 θ：
按混凝土規範第 7.2.5 條，當ρ' ＝ 0時，θ ＝ 2.0
(4)、受彎構件的長期剛度 b，可按下列公式計算：
b ＝ bs / θ （混凝土規正規化 7.2.2）
b＝1501.30/2 = 750.648kn·m2
(5)、撓度 f ＝ κ * qq * l ^ 4 / b
f ＝0.00238* 6.0* 5.00^4/ 750.648= 11.900mm
f / l ＝ 11.900/5000.= 1/ 420.，滿足規範要求！
四、裂縫寬度驗算：
①、x方向板帶跨中裂縫：
裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 2.19*10^6/(0.87* 113.* 335.) = 66.38n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 70000.= 0.005
當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 66.38) = -0.410
當 ψ＜0.2 時，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/es*(1.9c+0.08*deq/ρte) （混凝土規正規化 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.200* 66.
4/200000.*(1.9*20.
+0.08* 8.00/0.
01000) = 0.013，滿足規範要求！
②、y方向板帶跨中裂縫：
裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 5.78*10^6/(0.87* 121.* 335.) = 163.83n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 70000.= 0.005
當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 163.83) = 0.488
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/es*(1.9c+0.08*deq/ρte) （混凝土規正規化 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.488*163.
8/200000.*(1.9*20.
+0.08* 8.00/0.
01000) = 0.078，滿足規範要求！
③、左端支座跨中裂縫：
裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 8.57*10^6/(0.87* 121.* 335.) = 242.80n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 70000.= 0.005
當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 242.80) = 0.687
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/es*(1.9c+0.08*deq/ρte) （混凝土規正規化 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.687*242.
8/200000.*(1.9*20.
+0.08* 8.00/0.
01000) = 0.162，滿足規範要求！
④、下端支座跨中裂縫：
裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 11.96*10^6/(0.87* 121.* 503.) = 226.11n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 503./ 70000.= 0.007
當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 226.11) = 0.657
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/es*(1.9c+0.08*deq/ρte) （混凝土規正規化 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.657*226.
1/200000.*(1.9*20.
+0.08* 8.00/0.
01000) = 0.144，滿足規範要求！
⑤、右端支座跨中裂縫：
裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 8.57*10^6/(0.87* 121.* 335.) = 242.80n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 70000.= 0.005
當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 242.80) = 0.687
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/es*(1.9c+0.08*deq/ρte) （混凝土規正規化 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.687*242.
8/200000.*(1.9*20.
+0.08* 8.00/0.
01000) = 0.162，滿足規範要求！
⑥、上端支座跨中裂縫：
裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻係數 ψ， 按下列公式計算：
ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規正規化 7.1.2－2）
σsq ＝ mq / (0.87 * ho * as) （混凝土規正規化 7.1.4－3）
σsq ＝ 11.96*10^6/(0.87* 121.* 503.) = 226.11n/mm
矩形截面，ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*140.= 70000.mm2
ρte ＝ as / ate （混凝土規正規化 7.1.2－5）
ρte ＝ 503./ 70000.= 0.007
當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 226.11) = 0.657
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/es*(1.9c+0.08*deq/ρte) （混凝土規正規化 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.657*226.
1/200000.*(1.9*20.
+0.08* 8.00/0.
01000) = 0.144，滿足規範要求！
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